壓力容器設(shè)計人培訓考核-壓力容器復習提綱

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壓力容器設(shè)計人考核要點
一.材料.
二.焊接給壓力容器帶來的不良影響.
三.檢驗要求.
四.耐蝕要求.
五.制造要求.
六.內(nèi)壓圓筒公式適用范圍.
七.橢圓封頭計算.
八.臥式容器.
九.臥式固定換熱器.
十.外壓容器.

壓力容器設(shè)計人考核要點

十一.管箱平蓋的計算方法.
十二. 容器上的高應力源及消除方法.
十三. 三種主要殼體厚度計算時所針對的應力的特性.
十四. 三種主要殼體厚度計算公式中所針對的焊縫.
十五. “監(jiān)規(guī)”中有關(guān)規(guī)定（可查規(guī)程作答）.
十六. 等面積補強法中有效補強范圍的依據(jù)，計算厚度的確定，及各種殼體上不同方向接管時開孔計算直徑的確定.
  一.  材料
1 ．化學成份要求：
壓力容器用鋼材：① 磷含量（熔煉分析）≯0 . 030 % ② 硫含量≯0. 020 % ，
③焊接壓力容器的碳鋼、低合金鋼含碳量≯0. 25 % (限制這些含量的作用) ④ 奧氏體不銹鋼長期在＞525℃ 時工作，鋼中含碳量≮0 . 04 %
  一.  材料
二.焊接給壓力容器帶來的不良影響
二.焊接給壓力容器帶來的不良影響
二.焊接給壓力容器帶來的不良影響
二.焊接給壓力容器帶來的不良影響
三.檢驗要求
焊縫100 ％檢測要求的條件， 見“監(jiān)規(guī)， P43 ，第85 條。此外，應特別注意：
    ① 對局部檢測的容器上的T 形接頭，必須100 ％進行檢測，但其合格級別與Ф＝1 時的要求不同。
    ② 成形封頭（橢圓封頭等），先拼后成形時，拼縫應100 ％檢測（盡管封頭Ф不一定取1），其合格級別也是與Ф相聯(lián)系的（即X 線檢測時，合格級別可II或III 級）封頭成形后對過渡區(qū)應重新檢測，但非過渡區(qū)無此要求（即并非整個封頭的拼縫要全部重檢）。
三.檢驗要求
    ③ 磁粉與滲透檢測相比，具有靈敏度較高，兼能檢測材料近表面缺陷的優(yōu)點，為此對鐵磁性材料應優(yōu)先采用磁粉檢測。但該法不能用于奧氏體不銹鋼材料。
     ④射線與超聲檢測比較（超聲對奧氏體不銹鋼焊縫的不適應性）

四.耐蝕要求
1 ．晶間腐蝕：不銹鋼的晶間腐蝕是由于貧鉻形起的。為此避免方法：
  ①采用超低碳不銹鋼（碳含量≤0.03 % ）；
  ②材料中添加穩(wěn)定化元素，如Ti、Ni等；
  ③采用固熔化處理（溫度1100 ℃）或穩(wěn)定化處理（溫度875 ℃）。
四.耐蝕要求
2 ．應力腐蝕：對不銹鋼和碳鋼都可發(fā)生：是在應力腐蝕環(huán)境和材料在拉應力共同作用下發(fā)生。避免或緩和應力腐蝕的方法。除了選材考慮外，尚要盡量降低材料的高應力（有兩種，見后“十二”條）。主要采取焊后消殘熱處理和打磨園角兩種措施。不要把晶間腐蝕和應力腐蝕相混淆。
液化石油氣儲罐設(shè)計中一般應考慮H2S的應力腐蝕可能。
五.制造要求
1 . GB150-98 中對圓筒最小厚度規(guī)定（2mm , 3 mm ）是出于焊接工藝的要求，與剛度等無關(guān)。而GB 151中對圓筒最小厚度的要求是出于局部應力、剛性安裝等要求，其值較大。
2 ．對“厚板”端部以1 : 3 斜度削薄的作法，是考慮它們間厚度較緩過濾，可以減小局部應力。
五.制造要求
3 ．對相鄰焊縫間距不小于3δ 及100mm的要求，是出于免使焊縫熱影響區(qū)重疊，減小焊接造成的不良影響。
4 ．限制容器液壓試驗時液體（水）的溫度，是為了防止低溫脆性破壞的發(fā)生。此溫度對不同材料是不同的。脆性偏大的材料，試驗溫度較高。碳鋼、15MnVR 、16MnR 等材料的試驗溫度控制在5 ℃ 以上。
5 . 壓力容器上常用的四種熱處理方法及應用。
六.內(nèi)壓圓筒公式適用范圍
Pc≤0.4[σ]tФ,此條件等同于K≤1.5（K-圓筒外徑與內(nèi)徑之比）。圓筒最小厚度的考慮因素。
容器工作壓力系指操作過程中可能出現(xiàn)的容器頂部的壓力。容器容積不扣除內(nèi)件的體積。
圓柱殼在端部均布邊界力作用下，殼中局部薄膜（環(huán)向）應力與軸向彎曲應力衰減長度的概念在壓力容器設(shè)計中的應用：

六.內(nèi)壓圓筒公式適用范圍
  ① 開孔補強②錐殼大小端加強段③無折邊球封④臥式鞍座計算等。
  計算厚度、設(shè)計厚度、名義厚度、有效厚度的概念。有效厚度的應用。
  錐殼加強段（大、小端），計算的對象，加強段長度的意義。
  標準橢圓封頭最大應力的位置、部位、方向、組成及性質(zhì)。
七.橢圓封頭計算
    橢圓封頭在內(nèi)壓作用下，既有強度問題，又有穩(wěn)定問題，封頭厚度是根據(jù)強度進行計算的，對它的穩(wěn)定是通過限制封頭的最小有效厚度的方法加以控制：就此對標準封頭規(guī)定了不小于0.15% Di,對非標準封頭規(guī)定了不小于0.3%Di的限制條件。
    封頭沖壓成形后的最小厚度要求？
    橢圓封頭上不同部位開孔時（分過渡區(qū)和球殼區(qū)）。開孔補強計算時，其殼體計算厚度的取值不同（可分別取封頭計算厚度和當量球殼計算厚度）。
八.臥式容器
鞍座位置A 的要求：
    ① A ≤0.5Rm ；② A ≈0.2L。
   其意義分別是：
    對① 是能利用封頭的挺性，以保持鞍座位置的圓筒橫截面為圓形，從而具有較大的抗彎矩（截面模量），對降低筒體軸向應力、切向剪應力和周向應力均有利。  
八.臥式容器
   對② 是使容器上由重力等引起的軸向彎矩控制在最小值，此時圓筒上鞍座位置截面的軸向彎矩與兩支座跨中截面處的軸向彎矩相等。
   固定支座一般應設(shè)置在圓筒上管線較粗、較多的一端。目的可減小圓筒熱脹冷縮時產(chǎn)生的溫差應力。鞍座包角一般為120o。
九.臥式固定換熱器
   1 ．采用弓形折流板時，缺口位置講究：對殼程為氣液兩相并存的狀態(tài)時，必須左右布置，否則成果嚴重，造成損失。
   2 ．當殼程殼體上焊有防沖板時，折流板的拉桿應固定在遠離擋板的那塊管板上，否則不便組裝。
   3 ．管箱熱處理條件（見GB151 ）。 
九.臥式固定換熱器
   4 ．換熱器進出口管口，當直徑較大，且靠近管板或法蘭時，應注意其開孔補強計算中，接管兩側(cè)是否都具有（B=2d）的補強范圍。否則：SW6計算書是無效的，應手工修正計算．
   5 ．換熱器（固定管板）殼程殼體在內(nèi)壓作用下的受力與一般內(nèi)壓圓筒不同，軸向應力與其環(huán)向應力間無1:2的關(guān)系。
   6 ．固定管板與U形管板、浮頭管板的受力比較、最大應力的位置，管子應力分布情況，法蘭力矩對固定管板應力的影響。
十.外壓容器
外壓容器的破壞有失穩(wěn)和強度破壞兩種可能，設(shè)計應包括強度計算和穩(wěn)定校核。但一般失穩(wěn)往往在強度破壞前發(fā)生，所以穩(wěn)定計算是外壓容器設(shè)計的主要考慮方面。系數(shù)A、B的意義。
橢圓封頭與圓筒組成的外壓容器，圓筒的外壓計算長度L ＝圓筒長度＋封頭直邊段的2 倍＋封頭曲面深度的1/3的兩倍。
十一.管箱平蓋的計算方法
管箱平蓋的計算方法與一般圓平板的方法不同，它不僅按通常平板的公式計算強度所需的厚度，而且還按剛度要求計算厚度，且取其大值。
拼接管板不論厚薄，一律要100 ％檢測。
十二.容器上的高應力源及消除方法
容器上的高應力源有兩種：① 焊接殘余應力，此應力對低溫容器，應力腐蝕容器，高強鋼容器可產(chǎn)生不良影響。為此必須消除，即應采用焊后熱處理，但因這種應力不會反復循環(huán)出現(xiàn)，為此對疲勞容器不會產(chǎn)生影響，所以疲勞容器并不一定要求作消殘?zhí)幚怼?br /> 十二.容器上的高應力源及消除方法
② 結(jié)構(gòu)突變處（如接管端部）由于壓力產(chǎn)生的峰值應力，其值可很高。為此對低溫、高強鋼、應力腐蝕的容器必須消除。方法是打磨圓角。對疲勞容器由于壓力的波動，會使這種應力發(fā)生循環(huán)，所以這種應力對疲勞容器也會發(fā)生作用。為此疲勞容器對此也要進行考慮，即打磨圓角。
十三.三種主要殼體厚度計算時所針對的應力的特性
十四、三種主要殼體厚度計算公式中所針對的焊縫（Ф）
十五、“監(jiān)規(guī)”中有關(guān)規(guī)定（可查規(guī)程作答）
附圖一
十六、等面積補強法
附圖二




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